Исходные данные

A.1. Производительность фабрики по твердому Q_т = т/час
A.2. Массовая доля твердого β_т = доля
A.3. Массовая доля класса крупности (в сумме должно быть 1):
A.3.1. β_{t(-0.010 мм)} = доля;
A.3.2. β_{t(-0.071 +0.010 мм)} = доля;
A.3.3. β_{t(+0.071 мм)} = 0.49 доля.
A.4. Массовая доля массовая доля меди (в сумме должно быть 1):
A.4.1. β_{Cu(-0.010 мм)} = доля;
A.4.2. β_{Cu(-0.071 +0.010 мм)} = доля;
A.4.3. β_{Cu(+0.071 мм)} = 0.45 доля.
A.5. Массовая доля массовая доля цинка (в сумме должно быть 1):
A.5.1. β_{Zn(-0.010 мм)} = доля;
A.5.2. β_{Zn(-0.071 +0.010 мм)} = доля;
A.5.3. β_{Zn(+0.071 мм)} = 0.41 доля.
A.6. Массовая доля массовая доля серы (в сумме должно быть 1):
A.6.1. β_{S(-0.010 мм)} = доля;
A.6.2. β_{S(-0.071 +0.010 мм)} = доля;
A.6.3. β_{S(+0.071 мм)} = 0.37 доля.
A.7. Время флотации (среднее время пребывания пульпы) t = мин;
A.8. Количество воды на смыв концентратов (по нормам проектирования) Q_sm = м³/т.твердого;

A.9. Ккоэффициент кинетики флотации k_ij =

Результаты расчета

B.1. Определяем производительность по воде: Q_в = Q_t · ((1 - β_t) / β_t) = 100 · ((1 - 0.5) / 0.5) = 100 т/ч
B.2. Производительность по классам крупности:
B.2.1. Q_{t(-0.010 мм)} = Q_t · β_{t(-0.010 мм)} = 100 · 0.25 = 25 т/час;
B.2.2. Q_{t(-0.071 +0.010 мм)} = Q_t · β_{t(-0.071 +0.010 мм)} = 100 · 0.26 = 26 т/час;
B.2.3. Q_{t(+0.071 мм)} = Q_t · β_{t(+0.071 мм)} = 100 · 0.49 = 49 т/час.
B.3. Производительность по халькопириту в классах крупности (вариант 2):
B.3.1. Q_{Ch(-0.010 мм)} = Q_{t(-0.010 мм)} · (β_{Cu(-0.010 мм)} · 0.346) = 25 · 0.27 · 0.346 = 2.34 т/час;
B.3.2. Q_{Ch(-0.071 +0.010 мм)} = Q_{t(-0.071 +0.010 мм)} · (β_{Cu(-0.071 +0.010 мм)} · 0.346) = 26 · 0.28 · 0.346 = 2.52 т/час;
B.3.3. Q_{Ch(+0.071 мм)} = Q_{t(+0.071 мм)} · (β_{Cu(+0.071 мм)} · 0.346) = 49 · 0.45 · 0.346 = 7.63 т/час;
B.3.4. Q_Ch = Q_{Ch(-0.010 мм)} + Q_{Ch(-0.071 +0.010 мм)} + Q_{Ch(+0.071 мм)} = 2.34 + 2.52 + 7.63 = 12.49 т/час;
B.4. Производительность по сфалериту в классах крупности (вариант 2):
B.4.1. Q_{Sp(-0.010 мм)} = Q_{t(-0.010 мм)} · (β_{Zn(-0.010 мм)} · 0.671) = 25 · 0.29 · 0.671 = 4.86 т/час;
B.4.2. Q_{Sp(-0.071 +0.010 мм)} = Q_{t(-0.071 +0.010 мм)} · (β_{Zn(-0.071 +0.010 мм)} · 0.671) = 26 · 0.3 · 0.671 = 5.23 т/час;
B.4.3. Q_{Sp(+0.071 мм)} = Q_{t(+0.071 мм)} · (β_{Zn(+0.071 мм)} · 0.671) = 49 · 0.41 · 0.671 = 13.48 т/час;
B.5. Производительность по пириту в классах крупности:
B.5.1. Q_{Py(-0.010 мм)} = (Q_{t(-0.010 мм)} · β_{S(-0.010 мм)} - Q_{Ch(-0.010 мм)} · 0.35 - Q_{Sp(-0.010 мм)} · 0.33) / 0.54 = (25 · 0.31 - 2.34 · 0.35 - 4.86 · 0.33) / 0.54 = 9.87 т/час;
B.5.2. Q_{Py(-0.071 +0.010 мм)} = (Q_{t(-0.071 +0.010 мм)} · β_{S(-0.071 +0.010 мм)} - Q_{Ch(-0.071 +0.010 мм)} · 0.35 - Q_{Sp(-0.071 +0.010 мм)} · 0.33) / 0.54 = (26 · 0.32 - 2.52 · 0.35 - 5.23 · 0.33) / 0.54 = 10.58 т/час;
B.5.3. Q_{Py(+0.071 мм)} = (Q_{t(+0.071 мм)} · β_{S(+0.071 мм)} - Q_{Ch(+0.071 мм)} · 0.35 - Q_{Sp(+0.071 мм)} · 0.33) / 0.54 = (49 · 0.37 - 7.63 · 0.35 - 13.48 · 0.33) / 0.54 = 20.39 т/час;
B.6. Производительность по породе в классах крупности:
B.6.1. Q_{rock(-0.010 мм)} = Q_{t(-0.010 мм)} - Q_{Ch(-0.010 мм)} - Q_{Sp(-0.010 мм)} - Q_{Py(-0.010 мм)} = 25 - 2.34 - 4.86 - 9.87 = 7.93 т/час;
B.6.2. Q_{rock(-0.071 +0.010 мм)} = Q_{t(-0.071 +0.010 мм)} - Q_{Ch(-0.071 +0.010 мм)} - Q_{Sp(-0.071 +0.010 мм)} - Q_{Py(-0.071 +0.010 мм)} = 26 - 2.52 - 5.23 - 10.58 = 7.67 т/час;
B.6.3. Q_{rock(+0.071 мм)} = Q_{t(+0.071 мм)} - Q_{Ch(+0.071 мм)} - Q_{Sp(+0.071 мм)} - Q_{Py(+0.071 мм)} = 49 - 7.63 - 13.48 - 20.39 = 7.5 т/час;
B.7. Отработка невязок при расчете количественной монофазной модели схемы через уравнения кинетики трех видов (определение извлечения i-ой монофазы в пенный продукт j–го типового элемента):
B.7.1. ε_iy = 1 - e^(-k_iy ∙ t_j) = 1 - 2.7183^(-1 ∙ 5) = 4 т/час;

Программа дорабатывается

Перейти на домашнюю страницу сервера